Участок электрической цепи, включающий в себя вторичную обмотку печного трансформатора, проводники тока, ведущие от этой обмотки к контактным щекам, щеки и электроды, называется короткой сетью. В более узком смысле это название относится к токопроводу от трансформатора до электрода. Значение короткой сети определяется большими электрическими потерями в ней, вызываемыми прохождением сильных токов. Особые трудности возникают при канализации токов выше 15 ка. Если можно было определить заранее размеры активных потерь, то реактивные потери во многих конструкциях оказывались неожиданно столь большими, что совершенно не удавалось выбрать из питающей электрической системы проектную эффективную мощность печи. Кроме того, в трехфазных печах проявляется резкая несимметрия фаз («дикая» и «мертвая» фазы), впервые теоретически изученная И. Вочке [136]; несимметрия фаз зависит от взаимной индукции проводников короткой сети, так как в самой ванне трехфазной печи нагрузка практически безиндукционная. С другой стороны, если пренебречь влиянием перемещения электродов, индуктивность короткой сети можно считать величиной постоянной.

Обозначим сопротивление самоиндукции отдельных фаз Х₁₁, Х₂₂ и Х₃₃, а сопротивление взаимоиндукции Х₁₂, Х₁₃, Х₂₁, Х₂₃ и Х₃₂ (рис. 55).

Рис. 55. Векторная диаграмма (а) несимметричной печи трехфазного тока; (б) схема в плане [144].

Первые цифры индексов относятся к фазе, индуктирующей ток, вторые – к фазе, на которую воздействует магнитное поле этого тока. Вследствие несимметрии токопровода Х₁₂ = Х₂₁ = Х_{23/sub> = Х32 = х}, но Х₁₃ = Х₃₁ = сх, причем, вследствие удвоенного расстояния между крайними фазами, с < 1.

На неравенство величин взаимоиндукции между крайними и средней фазами накладывается влияние порядка следования фаз. При порядке следования фаз … 1, 2, 3, 1, 2, 3… фаза 1 «отдает» часть полученной от трансформатора мощности фазе З, в результате снижения общего индуктивного сопротивления последней и повышения этого сопротивления 1 фазы. При обратном порядке следования фаз (…1, 3, 2…) «мертвой» станет фаза 3, а «дикой» – фаза 1, т.е. «дикая» фаза всегда непосредственно опережает «мертвую». Был замечен быстрый сход шихты у «дикой» фазы и медленный сход у «мертвой». «Мертвая» фаза характерна также медленным расходом электрода. Измерения полезного напряжения в соответствии с расчетами показывают, что оно выше у «дикой» фазы и меньше у «мертвой» фазы. К этому надо добавить, что длина короткой сети средней фазы обычно отличается от длин коротких сетей крайних фаз, что также приводит к сдвигу нулевой точки печи. На одной печи при равных токах мощность по фазам составляла 3184 квт, 2731 квт и 2032 квт.

От параметров короткой сети зависит коэффициент мощности (cos ?):

где ? – эффективная мощность печи, квт • , P_каж – кажущаяся (полная) мощность печи, ква. При равенстве токов где – ток, приведенный к значению его во вторичной обмотке трансформатора, a R – общее активное сопротивление, также приведенное к значению его во вторичной цепи. Как известно, где z – полное или кажущееся сопротивление цепи переменного тока, а x – ее реактивное сопротивление, равное в нашем случае реактивному сопротивлению короткой сети, поскольку нагрузка внутри ванны принимается безиндукционной.

Из определения , где u₂ – напряжение, приведенное к значению во вторичной цепи. В результате получим

Как известно, . Следовательно,

и является функцией реактивного сопротивления. Из формулы видно, что cos ? достигает высшего предельного значения, равного единице, при I₂ = 0 и низшего предельного значения, равного нулю, при токе, обращающем в нуль подкоренное число, или токе теоретического короткого замыкания , где u_2ф – фазное напряжение. Практически ток короткого замыкания меньше из-за наличия активного сопротивления короткой сети, а именно При этом токе ванна печи совершенно не получает полезной энергии. Вся мощность, забираемая из сети, расходуется на активные и реактивные потери короткой сети.

Для определения тока, соответствующего максимуму мощности, забираемой из сети, необходимо зависимость активной мощности от тока (выраженную приведенной выше формулой) продифференцировать по току и производную приравнять нулю

Получим

Если мы сравним ток максимальной мощности с током теоретического копоткого замыкания, то он окажется меньше последнего в раз. Подставив в формулу активной мощности значение I_2м, получим величину максимальной активной мощности , а разделив Р_м, на значение кажущейся мощности, соответствующей току I_2м, получим , т.е. cos ?м = cos 45° = 0,707 = sin 45°. Это значит, что максимальная активная мощность равна реактивной. При дальнейшем увеличении тока реактивная мощность будет увеличиваться в результате уменьшения активной.

Вводимая в ванну полезная мощность Р_п всегда меньше мощности, забираемой из питающей системы, на величину активных потерь короткой сети

Продифференцировав это выражение по току и приравняв производную нулю, получим значение тока, соответствующего максимальной полезной мощности печи

Максимальная полезная мощность

Выражение для I_2м.п. отличается от выражения для I_2м наличием множителя (корня) всегда меньшего, чем 1. Следовательно, I_2м.п. < I_2м • Электрический коэффициент полезного действия печи Для случая максимальной полезной мощности

?_p.м.п. не зависит от u₂ и I₂ и зависит только от активного и реактивного сопротивления короткой сети.

Зная параметры короткой сети и пользуясь приведенными уравнениями, можно графически изобразить электрические характеристики печи в виде зависимости коэффициента мощности, электрического к.п.д., полезной мощности, мощности потерь и др. от тока. Можно также построить круговую диаграмму на оси токов, как на диаметре полуокружности; величина диаметра соответствует величине I₂. Ось ординат явится направлением напряжения u₂, а полуокружность будет геометрическим местом мощностей в соответствующем масштабе. Наиболее совершенную разработку универсальной круговой диаграммы дуговой печи дал С.И. Тельный [137, 138].

При изучении активных и реактивных потерь в короткой сети установлено [139], что: 1) необходимо максимально приблизить трансформатор к печи; 2) токопровод должен состоять из параллельных цепей, а проводники различных фаз сближены; 3) соединение вторичной обмотки трансформатора в треугольник или звезду должно быть вынесено в печь; 4) длину токоведущей части электродов следует максимально сокращать.

Л.И. Морозенский показал, что величину потерь короткой сети можно приближенно рассчитать, зная ее расположение и основные размеры. Им были в сентябре 1931 г. сняты эскизы с короткой сети вновь пущенных печей челябинского завода (рис. 56).

Рис. 56. Расположение короткой сети печи челябинского ферросплавного завода (Л.И. Морозенский)

Ванна трехфазной лечи мощностью 7800 ква имела круглую форму; электроды диаметром 900 мм располагались по вершинам треугольника. Расстояние между осями электродов составляло 2100 мм. Восемь чугунных охлаждаемых водой контактных щек прижимались к электроду гидравлическим устройством с давлением на контакте ~ 8 кг/см² (контактная поверхность щеки 1500 см²). К щеке ток подводился медной водоохлаждаемой трубой со стенкой толщиной 20 мм. Гибкая часть токопровода состояла из 240 лент (120 X 1 мм) на фазу разделенных на шесть пакетов. Между стеной, отделяющей печь от трансформатора, и гибкой частью медные трубки токопровода образовывали треугольную петлю периметром 12 м. Для уменьшения реактивности 12 трубок петли были расположены в шахматном порядке, образуя четыре группы по три фазы.

Разбив всю короткую сеть на участки, Л.И. Морозенский подсчитал (по методике В Ф. Конокотина) для каждого участка величины активного и реактивного сопротивления. В сумме он получил для высшей (шестой) ступени напряжения (160 в)г – 2,25 • 10^-4 ом и ? = 11,22 • 10^-4 ом, для низшей (первой) ступени (85 в) г = 2,32 • 10^-4 ом и х= 11,16 • 10^-4 ом. На основании полученных данных были построены электрические характеристики для каждой ступени. Даже на третьей ступени (115 в) при номинальном токе 39 100 а полезная мощность ниже, чем при токе 32 000 а (I_2м.n.). Возможна работа на минимальном токе 34 600 a на четвертой ступени (130 s), где при устойчивости первичного напряжения ?_э = 0,87, cos ? = 0,84, полезное фазовое напряжение u_ф.п.=566. На пятой ступени (145 в) при номинальном токе 31000 ? ?3 = 0,90, coscp = 0,91, «ф.п =68 ?; наконец, на шестой ступени при номинальном токе 28 100 ??3=?,92> cos ? = 0,94 и и_ф.п. = 80 в.

Фактически в сентябре 1931 г. работали на ступени 115 в и при номинальном токе получали мощность 5200 квт при cos ? = 0,67. Разумеется, при снижении тока до 30 ка (т.е. на 23%) мощность не снижалась. Между тем, уже в 1926 г. была известна схема короткой сети с соединением вторичной обмотки трансформатора по схеме «треугольник на электродах», т.е. с наибольшей бифилярностью. Позже Л.И. Морозенский и Г.М. Вайнштейн, исследовав работу печи Сименс [88], установили, что реактивное сопротивление от вторичных клемм трансформатора до электродов в среднем равно 9,4 • 10^-4 ом против расчетного 9,175 • 10^-4 ом. Замеренное активное сопротивление оказалось больше расчетного в 3 – 3,5 раза. Сила тока в различных токоподводящих трубах отличалась на 2,55 – 4,55 ка.

Перенос мощности на «дикую» фазу составлял 6 – 7% от средней мощности фазы.

При проектировании коротких сетей, кроме расположения шин, следует уделять внимание подбору материалов. Предпочтительно, например, пользоваться полыми проводниками: их удобно охлаждать водой, снижается вес токопровода, сердцевина сплошного проводника плохо проводит переменный ток (скин-эффект). Для шин, проходящих над колошником, где температура газов 400 – 450°, водяное охлаждение необходимо. Для медных шин допустимая плотность тока составляет 1,5 – 2,0 а/мм², для алюминиевых 0,75 – 0,8 а/мм².

Расчетная температура шин, при учете условий теплоотдачи, должна быть не выше 80°. В рассмотренном конкретном случае (печи Сименс, установленные на челябинском заводе) температура на поверхности гирлянды гибких лент составляла 216 – 228°. По мнению Б.М. Струнского, гибкие кабели охлаждаются надежнее, чем гибкие ленты [74]. В 1956 г. И.Ф. Сюткин предложил конструкцию гирлянды из гибкого кабеля, заключенного в асбестовый шланг с охлаждающей водой; такая конструкция допускает вчетверо большую нагрузку, а следовательно, во столько же раз меньшее сечение и меньший вес кабелей.

В контактных поверхностях плотность тока должна быть значительно ниже; в контакте меди с углем допустима почти вдвое большая плотность тока, чем в контакте железа с углем. Необходимо помнить, что контактная поверхность работает отдельными, хотя бы и весьма многими, точками, но далеко не всей площадью. Поэтому, по И. Вочке [140], контактное сопротивление обратно пропорционально квадратному корню из контактного давления или даже первой степени давления в контакте. Контактное сопротивление для алюминия, вследствие наличия окисной пленки, при давлении 9 т/см², составило 1,9 • 10^-4 ом почти в 9 раз больше контактного сопротивления мягкой меди. При заворачивании зажимного болта на контакте шека – электрод отмечено соответственно увеличению давления уменьшение падения напряжения с 1,8 до 0,3 в. Гидравлический зажим контактных щек печей Сименс челябинского завода оказался неудачным: в этом контакте терялось 4 – 5% мощности печи: неудивительно, что стальная щека служила в среднем всего 60 рабочих суток.

В короткой сети должно быть возможно меньше число контактов и за их состоянием следует вести регулярное наблюдение.

По данным прямых замеров, осуществленных Л.И. Морозенским и Г.М. Вайнштейном на печах Сименс в Челябинске, для 4, 5 и 6 ступеней напряжения, при соответственной номинальной нагрузке, ?эл составляло 0,70, 0,78 и 0,83; с повышением вторичного напряжения ?э возрастает. При рассмотрении зависимости ?_э от устанавливаемого электрического режима выясняется, что

Таким образом, величина ?_э, как и cos ? (см. выше, стр. 67), изменяется в направлении, противоположном изменению величины дроби, вычитаемой из единицы. Это значит, что ?_э растет при увеличении напряжения и уменьшении тока.

Так обстоит дело для любого приемника тока, питающегося через некоторую цепь: (аналогично для тепловых машин) является электрическим коэффициентом полезного действия, если Р₁ – подводимая мощность и Р₂ – мощность потерь. Для постоянного тока

Здесь u₁ и u₂ соответствуют Р₁ и Р₂. В конечном итоге то же получим и для переменного тока.

Разительный пример зависимости ?, от вторичного напряжения печного трансформатора u₂ приведен М.С. Максименко [11]: печь запорожского завода, конструкции Миге-Перрон, имела силу тока 230 000 а при напряжениях 27 – 57 в. Электрические потери составляли 2500 квт. После переключения обмоток трансформатора диапазон напряжений составил 54 – 114 в, и при работе на ступени 80 ? и токе 130 000 а электрические потери составили всего 700 квт, иначе говоря – уменьшились в 3,6 раза.

Изучение токопровода было проведено группой работников на печи Миге-Перрон.

В результате оказалось, что больше всего потерь в контактах токопровода (8,9% мощности печи, рис. 57).

ис. 57. Колебания падения напряжения (сплошные линии) и тока (пунктир) по стойкам большого конуса печи Миге (развертка). Нижняя линия – колебания падения напряжения после установки шунтов на крепежных болтах

Контактов в этой печи было четырнадцать (в печах Сименс – семь); 1, 2 – выводы обмотки трансформатора – горизонтальные шины «паука» (под ванной); 3, 4 – горизонтальные – вертикальные шины «паука»; 5, 6 – вертикальные шины «паука» – лапы внешнего и внутреннего бронзовых кожухов ванны; 7 – нижние – верхние плиты внешнего кожуха; 8 – внешний кожух – большой бронзовый конус (над колошником); 9 – большой – малый бронзовый конус; 10 – малый – гибкие пакеты; 11 – гибкие пакеты – контактные плиты (щеки); 12 – контактные плиты – электрод;

13 – угольные блоки подины – подовые шины и 14 – подовые шины – внутренний кожух. Наибольшие потери (6,6% мощности) были в контакте 12: 35% всех потерь токопровода, составляющих 18,8% мощности (?_э = 81,2%). Поверхность этого контакта 13 м², плотность тока в нем i = 2 а/см², в зависимости от давления на ту или иную щеку и от наличия на ее поверхности электродной массы падение напряжения для отдельных щек колебалось от 1,39 до 4,55 в. Винтовой зажим, заклинивающий зажимное кольцо между корпусом и контактными щеками, слабо давил на контактную поверхность – давление составляло всего 0,2 кг/см². Еще до указанного исследования контакты швов конусов и внешнего кожуха, работавшие при небольшой плотности тока (i <0,5 а/мм²), были зашунтированы медными скобами, установленными на каждый соединительный болт. Шунтирование было вызвано большим падением напряжения, достигавшим 3,5 в; после установки шунтов падение напряжения в этом контакте не превышало 0,2 мв.

Несколько меньше были потери в электроде и угольных блоках подины, составившие 6,4% мощности печи, причем потери в блоках подины превышали потери в электроде.

Все электрические потери составляли 1911 квт при активном сопротивлении токопровода 0,35 • 10^-4 ом. На печи Миге-Перрон Запорожского ферросплавного завода вода, охлаждающая токопровод, уносила тепло, эквивалентное 2321 квт При исследовании печи Миге-Перрон было обнаружено непостоянство индуктивного сопротивления печной установки, менявшегося в пределах 0,83-10^-4 – 1,4 • 10^-4 ом при постоянстве u₂ (52 в) и мощности (9,8 мвт). Это непостоянство ? частично объясняется некоторым изменением формы петли, образуемой гибким пакетом, а главным образом изменением путей тока внутри ванны (а не изменением междуполюсного расстояния электрод – подина, как предположили сначала). В работе [141] показано, что сильное изменение реактивного сопротивления печи Миге-Перрон подчинено известной зависимости

где L – коэффициент самоиндукции (с учетом взаимоиндукции);

l – длина пути тока;

r₂ – радиус внешнего трубчатого проводника;

r₁ – радиус внутреннего цилиндрического проводника.

Чем ближе пути тока в ванне к кожуху печи, тем больше «>r₁, меньше L и х.

На примере однофазной печи Миге-Перрон была показана 142] зависимость максимального использования кажущейся мощности от отношения в контуре печи реактивного и активного сопротивлений, т.е. . Оказалось, что максимальное использование кажущейся (полной) мощности (рис. 58) установки растет (от 0,5 до 0,707 в пределе) по мере относительного увеличения реактивности печного контура.

Рис. 58. Использование кажущейся мощности печи (пунктирная кривая) при работе на максимальной полезной мощности в зависимости от соотношения х/r в короткой сети.

Между тем, практика работы электроплавильных печей – как мы видели – приводит к выводу о том, что рост реактивности контура в действительности снижает использование кажущейся мощности печей. Однако это противоречие легко разъясняется Абсолютное значение максимумов полезной мощности (Р_м.п) неизменно растет с уменьшением реактивности, но медленнее, чем абсолютное значение максимумов мощности (Р_м). Это отставание Р_м.п от ?_м приводит к уменьшению относительной величины использования кажущейся мощности. Одновременно опровергается рекомендация школы Рике – Вочке – работать вблизи максимума полезной мощности установки. Максимум полезной мощности оказывается лишь верхним допустимым пределом в работе. Повышение тока дальше I_2м.п является расточительством электроэнергии (с точки зрения узко электротехнической, так как в отдельных случаях временно может быть оправдано специфическим тепловым балансом печи).

Когда речь идет о ферросилициевых печах, рекомендовать можно лишь короткие сети с наименьшей реактивностью. Действительно, чем меньше реактивность, тем дальше от начала координат в графике электрической характеристики отстоит точка I_2м.п из данного ранее выражения I_2м.п видно, что величина этого тока обратно пропорциональна величине реактивного сопротивления х. Следовательно, при малой реактивности контура можно выбрать достаточно большой рабочий ток в крутой части подъема кривой Р_п при высоких значениях cos ? и ?э т.е. при высоком использовании кажущейся мощности печного трансформатора. М.С. Максименко по поводу сказанного заметил, что некоторое индуктивное сопротивление короткой сети полезно для ограничения тока короткого замыкания электродов I_2к

Для печи Миге-Перрон мощностью 13 700 ква на ступени 56 в при x’ = 2,0 • 10^-4 ом, I_2м.п ? 180 ка. Использование полной мощности трансформатора составляло 49%. А при x» = 0,8 • 10^-4 ом можно работать на номинальном токе 229,6 ка, не достигая максимума полезном мощности, получая в ванне 74% от кажущейся мощности трансформатора (рис. 59).

Так мы убеждаемся в значении реактивности контура даже для такой совершенной по бифилярности конструкции, как печь Миге-Перрон (по данным фирмы на печи в Порто-Маргера мощностью 16 000 ква x = 0,7-10^-4 ом). Практически на запорожских печах Миге-Перрон при среднем напряжении 40 и номинальном токе 230 ка cos ? не подымался выше 0,88 падая на низших ступенях до 0,65. В 1929 г. на заводе Тренто для снижения реактивности три однофазных печных трансформатора были установлены на рабочей площадке вокруг печи («по вершинам треугольника»). Такое расположение оказалось неудобным.

При невозможности снизить реактивность для увеличения использования мощности остается повышать напряжение.

К 1939 г. все ферросилициевые печи запорожского завода стали работать на удвоенных по величине вторичных напряжениях печных трансформаторов. При этом ток был соответственно снижен вдвое, плотность тока на электроде упала до 1 а/см².

Рис. 59. Электрическая характеристика однофазной печи мощностью 13 700 ква при «2 = 56 в: 7 – Р_п при * = 0.S • 10^-4 ом [х : г = 2,С 2 – Рп при ,=2,0 • 10-4 ом (x : г 5,0); J-Pn0T; 4-Рп.макспри *=2,0. 10-< „м. *-Рмакс "Пи *- 0.S • 10 4 ом.

А.С. Микулинский спорит [50] с М.С. Максименко по поводу утверждения последнего, что «увеличивая мощность за счет силы тока, если Е = const, придется столкнуться с нарастающими потерями в шинопроводе» и пренебрегает в своих рассуждениях потерями в короткой сети. Между тем, именно из-за растущих конструктивных трудностей передачи весьма сильных токов появившиеся к концу 30-х гг печи мощностью 25 и 40 мва не дали улучшения технико-экономических показателей. Пока крупнейшими ферросилициевыми печами являются печь в Кавет Сити (США) мощностью 21 300 ква и печи по 24 000 ква (19 000 квт максимум при cos ? = 0,79) в Фискаа Верк (Норвегия).

В 1936 г. норвежская фирма «Электрокемиск индастри» поставила Челябинскому заводу ферросплавов трехфазные круглые печи с бифилярным токопроводом; шины от трех однофазных трансформаторов подведены к электродам таким образом, что конец вторичной обмотки каждого трансформатора через один из электродов замыкается с началом вторичной обмотки трансформатора одной из двух других фаз. При этом расходуется несколько больше шинной меди, так как до электродов идет не линейный ток, а фазный ток двух трансформаторов, что в сумме больше линейного тока в 1,16 раза

[143].

Б.М. Струнский [74] рекомендует некоторые меры для повышения ?э, в том числе: экранирование шинного пакета и гибкой гирлянды от излучения колошника, воздушный зазор между отдельными кабелями или пакетами лент гибкой гирлянды, умягчение воды, охлаждающей детали короткой сети (общая жесткость в немецких градусах не более 10°Н), снижение температуры воды на выходе до 50 – 55° во избежание быстрого наслаивания теплоизолирующей накипи.

А. Дриллер [16] указывает, что электрические потери на печи мощностью 10 000 ква при токе 50 000 а (u₂ = 130 в) составляют 1300 квт (т.е. при cos ? = 0,88 около 15%, а не 13%, как пишет автор), из которых ~ 700 квт – 8% мощности печи – приходится на участок электрода от щек до шихты. У этой печи медные шины охлаждаются воздухом, x = 7,05 • 10^-4 ом, причем на электроды и стальные детали (в том числе щеки) падает половина величины х.

Установленные в Советском Союзе печи с бифилярным токопроводом («треугольник на электродах») имеют нижние значения ? =8,0 • 10^-4 ом и r = 1,7 • 10^-4 ом, причем практически равные для любой фазы, т.е. явление «мертвой» и «дикой» фа < не проявляется. Из данных Блелока [21 для печи мощностью 12 500 ква следует, что я = 8,2 • 10^-4 ом. Разумеется, ? и r меняются в процессе эксплуатации. Неправильно поэтому измерять ? и r при неустановившемся режиме, изменяя непрерывно ток нарочитым передвижением электродов; ошибка при построении электрических характеристик из-за таких замеров в одном случае достигла 4% мощности печи. Активное сопротивление ошиновки одной печи за счет сопротивления контактов за 4 месяца повысилось на 42%. После среднего ремонта у одной печи электрические потери составляли в течение 4 мес. 10% мощности, а через 6 мес. уже 12,5%; в контакте щека – электрод терялось первоначально 1,3% мощности, а через 8 мес. после ремонта 2,4%.

При плохом зажиме контактных щек у вновь отремонтированной печи потери в этом контакте достигали 2,5% мощности При пружинном зажиме давление на щеку должно составлять 5 – 6 г. Особенно изменчивы потери в электродах от щек до шихты; так. при равных токах на электродах падение напряжения составляло: на одном электроде (l = 50 см) 1,6 е, на втором (l = 55 см) – 1,24 в и на третьем (l = 150 см) – 4,8 в. Потери на участке электродов колеблются от 1,2 до 4,0% мощности печи. Поэтому неправильно замерять потери мощности и напряжения не у шихты, а у электрода выше контактных щек; при этом ?_э завышается в среднем на 3%. В настоящее время при токе – 40 ка удается получить ?_э до 0,93 и cos ? до 0,96 без значительного увеличения и₂.

Севзапэнергочермет исследовал в условиях эксплуатации различные конструкции токопроводов трехфазных ферросилициевых печей при токах порядка 40 ка. Наименьшее реактивное сопротивление фазы составляло: в трансформаторе 0,133 • 10^-3 ом (наибольшее 0,378 • 10^-3 ом); в шинах от трансформатора до башмака 0,061 • 10^-3 ом (наибольшее 0,206 • 10^-3 ом); в неподвижном башмаке, гибкой гирлянде и подвижном башмаке 0,148 • 10^-3 ом (наибольшее 0,207 • 10^-3 ом); в токоведущих трубах 0,26 • 10^-3 ом (наибольшее 0,76 • 10^-3 ом); в щеках 0,081 • 10^-3 ом; в электроде 0,048 • 10^-3 ом (наибольшее 0,153 • 10^-3 ом.

Итак, вполне возможно при хороших конструктивных элементах иметь дг = 0,73 • 10^-3 ом. Соответственно наименьшее активное сопротивление составляло: в трансформаторе 0,0353 • 10^-3 ом; в шинах от трансформатора до башмака 0,0162 • 10^-3 ом, в башмаках и гирлянде 0,012 • 10^-3 ом; в трубах и щеках 0,033 • 10^-3 ом; в контакте щека – электрод 0,0316 • 10^-3 ом; в электроде (на длине 800 мм) 0,095 • 10^-3 ом.

В контакте щека – электрод сопротивление вдвое меньше, когда щека еще не затянута потеками массы. Следовательно, реально иметь при сочетании лучших конструктивных элементов r = 0,19 • 10^-3 ом. Одновременно установлено, что потери на токи, индуцированные в зажимных кольцах, при l₂ = 43 ка составили 53 квт. Эти потери можно уменьшить на 40 квт, если изготовить кольца из немагнитной стали. Рекомендуется делать гибкие шины возможно короче, переделать подводку труб для уменьшения неравномерности их нагрузки и т.п.